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直行截煤工況下，刮板輸送機(jī)主要承受采煤機(jī)重量和滾筒截割反力，在這種工作條件下極為惡劣，其受載情況具有很大的不確定性，很難形成確切的載荷理論。因此要確定擋板槽幫的載荷，不妨先對(duì)采煤機(jī)進(jìn)行受力有限元分析，再根據(jù)作用力與反作用力的關(guān)系求得作用于齒軌座上的載荷，從而確定擋板槽幫上的載荷。研究的刮板輸送機(jī)在工作中與型號(hào)為MG650/1480-GWD的采煤機(jī)配套使用，采煤機(jī)的牽引力T=927 kN，主機(jī)重量M=90 t。
實(shí)際工況下采煤機(jī)受力很復(fù)雜，采煤機(jī)除了受到重力、溜槽支承反力、摩擦力和截割反力之外，還受懸臂滾筒截割反力給滑靴的彎矩。假設(shè)采煤機(jī)所受外載荷都是靜載荷，并且忽略滑靴的彎矩。
實(shí)際工況下采煤機(jī)的受力情況非常復(fù)雜，假設(shè)2個(gè)滾筒受到的截割阻力、推進(jìn)阻力和軸向力分別大小相等。
廂中，貨物全部重力都加在副車(chē)架后轉(zhuǎn)軸處，致使副梁材料強(qiáng)度超限，發(fā)生副梁后轉(zhuǎn)軸處撕裂、斷裂等現(xiàn)象，有時(shí)甚至?xí)霈F(xiàn)翻車(chē)事故。因此建議在車(chē)輛設(shè)計(jì)時(shí)，為避免出現(xiàn)這種極端危險(xiǎn)情況，車(chē)廂后廂板鎖比機(jī)構(gòu)一定不能卡殼。
根據(jù)采煤機(jī)的實(shí)際工作情況，因?yàn)椴擅簷C(jī)滑靴的跨度大于每節(jié)溜槽長(zhǎng)度，故采煤機(jī)不能同時(shí)在同一節(jié)溜槽上行走。又因?yàn)椴擅簷C(jī)前后滾筒的工作位置不同，這就導(dǎo)致其下而的刮板輸送機(jī)的受力情況不同。
利用Solidworks軟件建立擋板槽幫實(shí)體模型再將其導(dǎo)入到ABAQUS軟件中，并對(duì)其修復(fù)和完善。
所分析的擋板槽幫為SGZ800/1050刮板輸送機(jī)使用，該擋板槽幫材料為ZG30MnSiMo，屈服強(qiáng)度為860 MPa，材料的抗拉強(qiáng)度為950 MPa，泊松比為0.3，彈性模量為218 GPa。
為了方便簡(jiǎn)化，忽略溜槽自重、滑靴側(cè)向力和摩擦力，并假設(shè)凹凸端頭載荷大小相同，計(jì)算擋板槽幫受載情況：上表而正壓力2.7919 MPa，下表而正壓力為3.2093 MPa，凹端頭內(nèi)側(cè)受到向下載荷171.338 kN，凸端頭外側(cè)受到向上的載荷171.338 kN，再對(duì)溜槽底設(shè)置固定約束。采用二次四而體實(shí)體單元對(duì)擋板槽幫自由劃分網(wǎng)格，從而得到擋板槽幫的有限元模型。
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