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    回轉式打樁船結構強度CAE分析

    發布于:2024-04-02 20:49
    CAE分析

          側向打樁和起重時,將產生扭轉力矩,在船體剖面中引起扭轉剪應力,它與彎曲剪應力疊加將相當可觀,因此扭轉強度亦必須認真對待。
          綜上所敘,回轉式打樁船的船體結構強度問題比一般船舶更為突出,加之目前尚無現成規范可遵循,所以結構設計時主要應以強度CAE分析計算為依據。尤其是首部,必須采取特別的措施,以保證打樁船的安全可靠。
          同一般船舶一樣,回轉式打樁船的骨架型式亦可為縱骨架式、橫骨架式、混合骨架式甲板船底為縱式,船側為橫式3種。但不同尺度的回轉式打樁船采用何種型式為佳,必須在不向方案結構設計的基礎上,以強度計算為依據進行分析探討。
          現以主尺度回轉式打樁船為例,迸行3種方案的設計和強度計算。
          該鉛體采用箱形結構,內設兩道縱倉壁,在縱中剖面設一道縱向析架。架前傾樁工況為例,畫出剪力與彎矩圖,方案的橫以縱骨架式樁計算中可得出如下結論:
          1.從質量總縱強度,橫向強度幾方面綜合考慮,船長在50m左右的回轉式打樁船宜采用設有兩道縱蒼壁,縱中部面有一道縱析架的縱骨架式或混合骨架式的基本結構型式,長較小時來用橫架骨式亦可。
          在該尺度下,3種骨架式差別不甚大。在所有的工況中,骨架式質量最輕,但總縱強度比橫骨架式為好。這是因為縱骨架式縱向構件較多,板格的歐拉應力較高,因此鉛體抵抗總縱彎曲的能力較強。所以當晤長較長或受總縱彎曲力矩較大的船采用為佳。
          橫骨架式質量最重,但強度卻較差。橫向強度、實肋板處彎曲應力基本不變,以哈側和甲板強骨材由于普通骨材的存在,應力明顯降低。其原因是縱向構件較少,板格的歐拉應力較低,抵抗總縱彎曲的能力較差。為了提高總強度,構件尺寸必須加大,導致質量增加,但因橫向構件密集,對承受局部載荷有利,所以當船長較小或總縱彎曲力矩不大時常采用。
          混合骨架式雖質量比縱骨架式稍重,但總縱強度和橫向強度略優于縱骨架式。因為它又寸于前兩種骨架式的優點兼而有之,但施工較復雜,一般大船常采用。
          2.由總縱強度計算一叮知,此類船因甲板開口較小,倉壁后縱彎曲正應力不算太大,但剪應力仍較突出,而且最大值發生在首端剖面突變處。分站處(本總強度算程序沿船長的分站數不一定,可根據需要任意分一站)。從扭轉強度計算可知,最大扭轉剪應力亦產生在該剖面處。由此可見首部結構是全的關鍵所在,受力大而復雜,設計時應慎重考慮,有條件時建議進行模型試驗,對其結溝強度作進一步研討。
          計算時必須將其化成沿船長方向分布的荷重,具體方法如下:這樣即可將作用回轉圈上的樁架荷重,化為沿船長相應分站號范圍內之分布荷重,然后將每項重量大小,重心位置,分布范圍輸入計算機程序中,全部計算由編制的總縱弧度外力計算機程序完成。
          由于剪應力突出,為了較精確的進行計算,采用閉式剖面剪力流的計算方法。因為是彎曲剪應力,應滿足變形協調條件。
          為了考慮內龍骨對實肋板的支持作用,采用的方法是:先進行板架計算,將船底板架視為多根交叉構件的平面板架,用有限元程序進行計算,求出縱倉壁間實肋板與內龍骨各交叉節點處的位移,如29,30,31,32各點位移。計算時實肋板在縱倉壁處,內龍骨在橫倉壁處均為剛性固定。
          在進行肋骨剛架計算時,將上述位移作為限定位移加在肋骨剛架的相應節點上,如29,30,31,32各點位移在剛架計算時即為6,7,8,9點的位移V6,V7,V8,V9。


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